無溶劑抗?jié)B透環(huán)保型環(huán)氧樹脂玻璃鱗片膠泥

腐蝕特點(diǎn)進(jìn)行詳細(xì)分析，以探究防腐蝕涂層失效的原因：

A、亞硫酸露點(diǎn)腐蝕：

在裝置開停車時，因環(huán)境大氣濕度影響，裝置內(nèi)殘留的氣態(tài)SO2被鋼基體表

面凝聚水吸收生成亞硫酸，形成亞硫酸露點(diǎn)腐蝕；

B、防腐蝕襯層高溫?zé)釕?yīng)力失效：

這是在FGD系統(tǒng)中普通存在的情況，其原因主要有三：一是環(huán)保脫硫裝置開

停車較頻繁，使生成的熱應(yīng)力處于間歇性交變狀態(tài)中，加速襯層的熱應(yīng)力腐蝕失效；二是鱗片涂層屬脆性材料，襯層內(nèi)熱應(yīng)力的長期存在，特別是在熱應(yīng)力交變期內(nèi)易導(dǎo)致涂層龜裂、開裂、剝落等物理腐蝕失效；三是襯里材料選擇不合理，樹脂耐溫能力不足，在高溫?zé)釕?yīng)力作用下形成熱應(yīng)力開裂。四是在襯層施工中，存在有涂層厚薄不均、界面粘接不良、固化劑分布不均等局部質(zhì)量缺陷，使環(huán)境熱應(yīng)力易于在襯層薄弱處形成應(yīng)力集中，導(dǎo)致襯層熱應(yīng)力破壞。鑒于上述因素的存在，實(shí)際使用中鱗片防腐蝕襯里時常發(fā)生龜裂、開裂、剝落等腐蝕失效現(xiàn)象，

C、防腐蝕襯層高溫碳化燒蝕失效：

正常情況下原煙氣溫度為140-150℃，此溫度不足以使耐高溫鱗片襯里高溫

碳化燒蝕，但當(dāng)鍋爐的蒸汽預(yù)熱器、省煤器、空氣預(yù)熱器等設(shè)備運(yùn)作不正常時，原煙氣溫度將達(dá)160℃以上，此溫度將導(dǎo)致大多數(shù)耐高溫鱗片襯里材料由表及里緩慢高溫碳化，此類襯里材料碳化并不嚴(yán)重影響襯里的完整性及耐蝕性，但襯里一旦因熱應(yīng)力作用形成開裂，則裂紋的發(fā)展加快，介質(zhì)沿裂紋滲透速度加快，導(dǎo)致襯里局部整塊剝離。當(dāng)溫度超過180℃時，長期高溫作用會導(dǎo)致大多數(shù)耐高溫鱗片襯里由表及里燒蝕煙化，此種情形將導(dǎo)致襯里嚴(yán)重失強(qiáng)減薄，其腐蝕破壞是致命的。

D、襯里震顫疲勞破壞：

襯層在下述條件下易產(chǎn)生震顫疲勞破壞：一是煙道結(jié)構(gòu)設(shè)計強(qiáng)度、剛性不足，

特別是煙道布置受環(huán)境所限彎道、過流截面變化較大時，高速流動的煙氣在煙道中過流時因彎道及過流截面變化的影響，產(chǎn)生較大的壓力變化，形成不穩(wěn)定流動，導(dǎo)致煙道結(jié)構(gòu)震顫，使本來就高溫失強(qiáng)的襯里形成疲勞腐蝕開裂，嚴(yán)重時形成大面積剝落。二是在煙道結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計時，出于結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)需要，采用細(xì)桿內(nèi)支承補(bǔ)強(qiáng)，當(dāng)高速流動的煙氣在煙道中過流時，因煙氣沖擊壓力作用引發(fā)支承細(xì)桿抖動變形，導(dǎo)致支承桿與煙道壁焊接區(qū)襯層開裂。由于煙氣引發(fā)的結(jié)構(gòu)震顫是通過襯層傳導(dǎo)給金屬基體的，而襯層與基體是通過界面底漆粘接連接的，故此類破壞往往發(fā)生的界面底漆粘接層，其對襯層的破壞是非常致命的。

E、結(jié)晶腐蝕：

在如采用混凝土為基礎(chǔ)部位，易受硫酸銨晶體腐蝕，如裝置在進(jìn)行停機(jī)檢修

或事故停機(jī)時，硫酸銨就容易吸收水分，形成水合結(jié)晶物從而發(fā)生體積膨脹，后導(dǎo)致基礎(chǔ)受損。

無溶劑抗?jié)B透環(huán)保型環(huán)氧樹脂玻璃鱗片膠泥